Записка к расчетам — страница 8

  • Просмотров 4654
  • Скачиваний 41
  • Размер файла 69
    Кб

φlτRbtb*b*h02/Qmax=1.5*0.9*0.9*106*0.2*0.442/156.8*103=0.3 m>S=0.15 m – выполняется. При расчете прочности вычисляем: Mb= φlτRbtb*b*h02=2*0.9*0.9*106*0.2*0.442=62.73 кН*м. Поскольку q1=g+φ/2=(24.95+27.36/2)*103=38.63 кН*м>0.56qsw=0.56*67.95*103=38.05 кН*м, вычисляем значение (с) по qτ: с= √Мв/(q1+qsw)=√62.73*103/(38.63+67.95)*103=0.77 m<3.33h0=3.33*0.44=1.47m. Тогда Qb=62.73*103/0.77=81.47 кН. Поперечная сила в вершине наклонного сечения: Q=Qmax-q1*c=156.8*103-38.63*103*0.77=127.05 кН. Длина проекции расчетного наклонного сечения: С0=√Мb/qsw=√62.73*103/67.95*103=0.96 m>2h0=2*0.44=0.88

m – принимаем С0=0,88 м. Тогда Qsw=qsw*c0=97.95*103*0.88=59.8 кН. Условие прочности: Qb+Qsw=(81.47+59.8)*103=141.27 кН>Q=127.05 кН – удовлетворяется. Производим проверку по сжатой наклонной полосе: μsw=Asw//b*S=0.392*10-4/0.2*0.15=0.0013; α=Es/Eb=170*109/27*109=6.13; φw1=1+5*α* μw1=1+5*6.13**0.0013=1.04; φb1=1-0.01*Rb=1+0.01*0.9*11.5=0.9. Условие прочности: Qmax=156.8 кН<0.3φw1* φb1*Rb*h0=0.3*1.04*0.9*0.9*11.5*106*0.2*0.44= 255.75 кН – удовлетворяется. 3.9 Построение эпюры арматуры. Эпюру арматуры строим в такой последовательности: Рассмотрим сечение I

пролета арматуры: 2 ø12 А-III+2ø16 A-III с Аs=6,28*10-4 m2. Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой, для чего рассчитываем необходимые параметры: h0=h-a=0.5-0.06=0.44 m; μ=As/b*h0=6.28*10-4/0.2*0.44=0.0071; ζ=μ*Rs/Rb=0.0071*365*106/0.9*11.5*106=0.25; η=1-0.5*0.25=0.875; Ms=As*Rs*h0* η=6.28*10-4*365*106*0.875*0.44=88.25 кН*м. Арматура 2ø12 А-III обрывается в пролете, а стержни 2ø16 А-III с As=4.02*10-4 m2 доводятся до опор. Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой: h0=h-a=0.5-0.03=0.47 m;

μ=As/b*h0=4.02*10-4/0.2*0.47=0.0043; ζ=μ*Rs/Rb=0.0043*365*106/0.9*11.5*106=0.152; η=1-0.5*0.152=0.924; Ms=As*Rs*h0* η=4.02*10-4*365*106*0.924*0.47=63.72 кН*м. Графически определяем точки теоретического обрыва двух стержней ø12 А – III. Поперечная сила в первом сечении Q1=30 кН, во II сечении Q2=40 кН. Интенсивность поперечного армирования в I сечении при шаге хомутов S=0.15 m равна : Qsw=Rsw-Asw/S=260*106*0.392*10-4*0.15=67.95 кН/м. Длина анкеровки W1=30*103/2*67.95*103+5*0.012=0.28 m>20d=20*0.012=0.24m. Во II сечении при шаге хомутов S=0.4 m:

Qsw=260*106*0.392*10-4=25.48 кН/м. Длина анкеровки W2=40*103/2.25.48*103+5*0.012=0.84m>20d=0.24m. Во II пролете принята арматура 2 ø12 А-III+2ø14 A-III с Аs=5,34*10-4 m2. h0=0.44 m; μ=5.34*10-4/0.2*0.44=0.091; ζ=0.0061*365*106/0.9*11.5*106=0.215; η=1-0.5*0.215=0.892; Ms=As*Rs*h0*η=5.34*10-4*365*106*0.892*0.44=76.5 кН*м. Стержни 2ø14 А-III с As=3.08*10-4 m2 доводится до опор h0=0.47 m; μ=3.08*10-4/0.2*0.47=0.0033; ζ=0.0033*365*106/0.9*11.5*106=0.116; η=1-0.5*0.116=0.942. Ms=As*Rs*h0*η=3.08*10-4*365*106*0.942*0.47=49.77 кН*м. В месте теоретического обрыва стержня 2ø12 А-III поперечная сила Q3=40 кН; qsw=25.48 кН/м; Длина

анкеровки: W3=40*103/2*25.48*103+5*0.00120.84m>20d=20*0.0012=0.24m. На средней опоре принята арматура 2ø10 А-III+2ø20 А-III с As=7.85*10-4 m2. h0=0.44 m; μ=7.65*10-4/0.2*0.44=0.0089; ζ=0.0089*365*106/0.9*11.5*106=0.314; η=1-0.5*0.314=0.843. Ms=As*Rs*h0*η=7.65*10-4*365*106*0.843*0.44=106.28 кН*м. Графически определим точки теоретического обрыва двух стержней ø20А – III. Поперечная сила в первом сечении Q4=90 кН; qsw=67.95 кН/м; Длина анкеровки W4=90*103/2*67.95*103+5*0.02=0.76m>20d=20*0.02=0.4m. На крайней опоре принята арматура 2ø14 А – III с As=3.08*10-4 m2. Арматура