Записка к расчетам — страница 7

  • Просмотров 4653
  • Скачиваний 41
  • Размер файла 69
    Кб

Q=52.31*103*5.2/2-(-106.82*103+106.51*103)/5.2=136.07 кН*м. 2) по схеме загружения 1+2: М(23)1<М23=82,93 кН*м. Следовательно, расчетный опорный момент ригеля по грани средней опоры М=94,96 кН*м. Опорный момент ригеля по грани крайней колонны по схеме загружения 1+4 и выровненной эпюре моментов: М(12)1=М12-Q1*hcol/2=59,78*103-126,95*103*0,25/2=43,91 кН*м. 3.5 Поперечные силы ригеля. Для расчета прочности ригеля по наклонным сечениям принимаем значения поперечных сил ригеля, большие из двух

расчетов: упругого расчета и с учетом перераспределения моментов. На крайней опоре Q1=126.95 кН; на средней опоре слева по схеме загружения 1+4 Q2=52,31*103*5,2/2- (-152,6+44,52)*103/5,2=156,8 кН; На средней опоре справа по схеме загружения 1+4 Q2=52,31*103*5,2/2- (-136,16+95,73)*103/5,2=144,36 кН; 3.6 Характеристики прочности бетона и арматуры. 3.7 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси. Высоту сечению ригеля уточняем по опорному моменту при ζ=0,35, поскольку

на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира. Принятое же сечения затем следует уточнить по пролетному наибольшему моменту (если пролетный момент>опорного). В данном случае проверку не производим, т.к. Мпр=83,46 кН*м<Моп=94,96 кН*м. По таблице 3,1[1] при ζ=0,35 находим αм=0,289 и опираем рабочую высоту сечения ригеля : h0=√M/ αм*Rb*b=√94.96*103/0.289*0.9*11.5*106*0.2=0.4 m. Полная высота сечения h=h0+a=0.4+0.06=0.46 m. Принимаем h=0.5 m, h0=0.44 m. Сечение

в I пролете, М=83,46 кН*м. h0=h-a=0.5-0.06=0.44 m. Вычисляем : αм=М/ Rb*b*h20=83.46*103/0.9*11.5*106*0.2*0.442=0.208 По таблице 3.1[1] находим η=0,883 и опираем площадь сечения арматуры: As=M/Rs*h0* η=83.46*103/365*106*0.883*0.44=5.88*10-4 m2. Принимаем 2 ø12 А-III+2ø16 A-III с Аs=6.28*10-4 m2. Сечение в среднем пролете, М=69,02 кН*м. αм=69,02*103/0,9*11,5*106*0,2*0,442=0,172; η=0,905. Сечение арматуры : As=69.02*103/365*106*0.905*0.44=4.75*10-4 m2. Принимаем : 2ø12 А-III+2ø14 A-III с Аs=5.34*10-4 m2. Сечение по средней опоре: М=94,96 кН*м. αм=94,96*103/0,9*11,5*106*0,2*0,442=0,237; η=0,865. Сечение

арматуры As= 94,96*103/365*0.865*0,44=6.84*10-4 m2; Принимаем 2ø10 А-III+2ø20 A-III с Аs=7,85*10-4 m2. Сечение на крайней опоре, М=43,91 кН*м. Арматура располагается в один ряд: h0=h-a=0.5-0.03=0.47 m. αм=43,91*103/0,9*11,5*106*0,2*0,472=0,096; η=0,95. As=43.91*103/365*106*0.95*0.47=2.69*10-4 m2. Принимаем : 2 ø14 А-III с Аs=3.08*10-4 m2. 3.8 Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси. На средней опоре поперечная сила Q=156.8 кН. Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сверки с продольной арматурой

ø=20 мм и принимаем равным ø=5мм с As=0.196*10-4 m2 с Rsw=260 МПа. Число каркасов ----, при этом Asw=2*0.196*10-4=0.392*10-4 m2. Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям S=h/3=0.5/3=0.17 m – принимаем S=0.15m. Для всех приопорных участников длиной 0,25l принимаем шаг S=0.15 m, в средней части пролета шаг S=(3/4)h=0.75*0.5=0.375=0.4 m. Вычисляем : qsw=Rsw*Asw/S=260*106*0.392*10-4/0.15=67.95 кН/м. Qbmin=φb3*Rbt*b*h0=0.6*0.9*0.9*106*0.2*0.44=42.77 кН. Qsw=67.95 кН*м>Qbmin/2h0=42.77*103/2*0.44=48.6 кН/м – ус-ие удолетворяется. Требование: Smax=