Записка к расчетам — страница 4

  • Просмотров 4651
  • Скачиваний 41
  • Размер файла 69
    Кб

от веса плиты): Gbp=242,5*103/0,115+242,5*103*0,072/7,38*10-4=3,28 МПа. Потери от бытсронатекающей ползучести при Gbp/Rbp=3,28*106/15*106=0,22 и при α=0,25+0,025*Rbp=0.25+0.025*15=0.63<0.8 равны и G6=40*0.22=8.8 МПа. Первые потери Glos1= G1+ G6=(13.28+8.8)*106=22.07 МПа. C учетом потерь Glos1 напряжение Gbp равно : P1=5.65*10-4*(442.5-22.08)*106=237.54 кН. Gbp=237,54*103/0,115+237,54*103*0,072/7,38*10-4=3,22 МПа. Отношение Gbp/Rbp=3,22*106/15*106=0,21. Потери от усадки бетона G8=35 МПа. Потери от ползучести бетона G9=150*0,85*0,21=26,78 Мпа. Вторые потери Glos2= G8+ G9=61,78 МПа. Полные

потери Glos= Glos1+ Glos2=(22.08+61.78)*106=83.86 МПа < 100 МПа – установленного минимального значения потерь. Принимаем Glos=100 Мпа. Усилие обжатия с учетом полных потерь – P2=As*( Gsp- Glos)=5.65*10-4*(442.5-100)*106=193.5 МПа. Расчет прочности плиты сечением, наклонным к продольной оси. Q=34.22 кА. Влияние усилия обжатия: Ntut=P2=193.5 кН. φn=0,1*N/ Rb+b*h0=0.1*193.5*103/0.9*1.2*106*0.27*0.17=0.44<0.5. Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчету. Условие: Qmax=2.5Rbt+b h0=2.5*0.9*1.2*106*0.24*0.17=110.16 кН –

удовлетворяет. При q=g+φ/2=(5.21+6.38/2)*103=8.4 кН/м и поскольку q1=0.16* φbn(1+ φn)Rbtb=0.16*1.5*1.44*0.9*1.2*106*0.24=89.58 кН/м>q=8.4 кН/м, принимаем с=2,5h=2.5*0.17=0.43 m. Другое условие: Q= Qmax-qc=(34.22-8.4*0.43)*103=30.61 кН/м; Qb= φbn(1+ φbn) Rbt*b*h02*c=1.5*1.44*0.9*1.2*106*0.24*0.172/0.43=37.63 кН>Q=30.61 кН – удовлетворяет также. Следствие, поперечная арматура по расчету не требуется. Конструктивно на приопорных участках длиной 0,25l устанавливаем арматуру ø4 Вр-I с шагом S=h/2=0.2/2=0.1m; в средней части пролета поперечно

арматуре не применяется. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси. М=43.29 кН*м. Условие: М≤Мerc Вычисляем момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов: Мerc=Rbt,sec*Wpl+Mrp=1.8*106*7.38*103+17.31*103=30.59 кН*м, Где Мrp=P2*(eop+rtng)=0.86*193.5*103*(0.07+0.034)=17.31 кН*м – ядровой момент усилия обжатия.. Поскольку М=43,29 кН*м>Мerc=30,59 кН*м, трещины в растянутой зоне образуется. Проверяем, образуется ли начальные трещины в верхней зоне плиты

при обжатии при --- коэффициента точности натяжения jsp=1.14. Расчетное условие: P1(eop-τrnj)≤Rbtp*W’pl=9.95 кН*м. Rbtp*Wpl=1.15*106*11.07*10-3=16.61 кН*м; Т.к. P1(eop-τinf)=9.95 кН*м< Rbtp*W’pl=16.61 кН*м., начальные трещины не образуются. Здесь - Rbtp=1,15 МПа – сопротивление бетона растяжению, соответствующее передаточной прочности бетона 15 МПа. Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси. Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная аerc=0,4 мм,

продолжительная аerc=0,3 мм. Изгибающие моменты от нормативных нагрузок: постоянной и длительной М=34,59 кН*м, полной М=43,29 кН*м. Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок: Gs=[M-P2(Z1-lsn) ]/Ws=[34.59*103-193.5*103(0.1515-0)]/0.086*10-3=61.33 МПа. Где Z1=h0-0.5hf’/2=0.17-0.5*0.037/2=0.1515 – плечо внутренней пары сил; lsn=0 так как усилие обжатия l приложено в ц.т. площади нижней напрягаемой арматуры, момент: Ws=As*Z1=5.65*10-4*0.1515=0.086*10-3 – момент