Разработка системы рессорного подвешивания пассажирского электровоза — страница 7

  • Просмотров 281
  • Скачиваний 6
  • Размер файла 133
    Кб

гидравлический гаситель колебаний производства Чехословакии ТБ 140. Его характеристики приведены в таблице 3.1. Таблица 3.1 Технические характеристики гидравлического гасителя колебаний Показатели Величина Параметр сопротивления, кН·с/м Масса гасителя, кг Диаметр цилиндра, мм Диаметр штока, мм Ход поршня, мм Наименьшая длина между осями головок, мм 100 10.5 63 35 140 310 320 4. РАСЧЁТ РАМЫ ТЕЛЕЖКИ НА СТАТИЧЕСКУЮ И УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ 4.1

Составление расчётной схемы рамы тележки и определение величины действующих нагрузок Расчётная схема рамы тележки пассажирского электровоза имеет вид показанный на рисунке 4.1. Численные значения сил P1- P4 и R рассчитываются по формулам (4.1) (4.2) P3=9.8·(Mспб+Mтэд) (4.3) P3=9.8·(0.312+3.4)=36.38 кН P5=9.8·0.5·Mтэд (4.4) P5=9.8·0.5·3.4=16.66 кН (4.5) Расстояния между расчётными точками для схемы рисунка 4.1 определяются по следующим формулам: l1=bт/2 (4.6) l5=lт/2-B1/2 (4.7)

l3=lкчб-B1/2+lпчб/2 (4.8) l4=l5-2·aт/2+L/2 (4.9) l2=l5-2·aт/2-L/2 (4.10) l6=l5-(lподв++B2/2) (4.11) l1=2.1/2=1.05 м l5=4.4/2-0.15/2=2.125 м l3=0.44-0.15/2+1.254/2=0.992 м l4=2.125-2.74/2+0.7/2=1.105 м l2=2.125-2.74/2-0.7/2=0.405 м l6=2.125-(1.18+0.04+0.3/2)=0.755 м 4.2 Расчёт и построение единичных эпюр изгибающих и крутящих моментов При нагружении расчётной схемы рамы тележки единичным моментом X1 деформацию изгиба испытывают передняя концевая поперечная балка (участок 1-2, рис 5.2) и средняя поперечная балка (участок 15-16), а деформацию

кручения левая часть боковины (участок 3-7). В этом случае изгибающие моменты: При нагружении расчётной схемы рамы тележки единичным моментом X2 деформацию изгиба испытывают задняя концевая поперечная балка (участок 13-14) и средняя поперечная балка (участок 15-16), а деформацию кручения правая часть боковины (участок 8-12). В этом случае изгибающие и крутящие моменты 4.3 Расчёт и построение эпюр изгибающих и крутящих моментов от внешней

нагрузки Расчётная схема заданной схемы представлена не только сосредоточенными силами, приложенными по осевой линии боковины, и симметричными относительно средней поперечной балки, но и сосредоточенными силами, приложенными к концевым поперечным балкам со смещением относительно их осевых линий. В результате внешняя нагрузка для рассматриваемой расчётной схемы вызывает деформацию изгиба и кручения. Изгибающие моменты в

расчётных точках определяются следующими выражениями Ми2= -P5·l4/2 (4.12) Ми3= P5·l6/2 (4.13) Ми4= P5·l6/2-P1·l2 (4.14) Ми5= P5·l6/2-P1·l3+R·(l3-l2)-P2·(l3-l6)/2 (4.15) Ми6= P5·l6/2-P1·l4+R·(l4-l2)-P5·(l4-l6)/2 (4.16) Ми7=P5·l6/2-P1·l5+R·(l5-l2)-P5·(l5-l6)/2+R·(l5-l4) (4.17) Ми8=P5·l6/2-P4·l5+R·(l5-l2)-P5·(l5-l6)/2+R·(l5-l4) (4.18) Ми9=P5·l6/2-P4·l4+R·(l4-l2)-P5·(l4-l6)/2 (4.19) Ми10=P5·l6/2-P4·l3+R·(l3-l2)-P5·(l3-l6)/2 (4.20) Ми11=P5·l6/2-P4·l2 (4.21) Ми12=P5·l6/2 (4.22) Ми13=-P5·l4/2 (4.23) Mи16=(4·R-P1-P2-P4-P5)·l1 (4.24) Ми2= -8.75 кН·м Ми3= 6.29 кН·м Ми4= 3.28 кН·м Ми5= 20.17 кН·м Ми6= 22.86 кН·м Ми7= 87.51 кН·м Ми8= 87.51