Расширение Пунгинской ПХГ подземного хранилища газа — страница 6

  • Просмотров 1568
  • Скачиваний 7
  • Размер файла 413
    Кб

объем РЛ V2 м3/кг 1,286 1,887 Ометаемая площадь на выходе из РЛ F2а м2 0,574 0,914 Высота РЛ lр м 0,153 0,244 Веерность ступени Dl - 7,794 4,897 Окружная скорость на среднем диаметре РЛ U2 м/с 329,8 300,0 Адиабатический теплоперепад в соплах hсад кДж/кг 123,1 64,8 Степень реактивности на среднем диаметре принимаем cp - 0,350 0,485 Скорость газа на выходе из сопел С1 м/с 486,3 352,7 Угол выхода потока из сопел Принимаем 1 град 17,40 22,44 Осевая составляющая скорости за СА C1а м/с 145,4 134,6

Статическая температура за СА Т1 К 961,1 865,8 Статическое давление за СА Р1 Па 277574 169384 Удельный объем за СА V1 м3/кг 0,997 1,472 Ометаемая площадь на выходе из СА F1а м2 0,554 0,906 Высота сопловой лопатки lc м 0,148 0,242 Окружная скорость на среднем диаметре СА U1 м/с 328,5 299,6 Коэффициент расхода для СА C1а- - 0,443 0,449 Окружная проекция абсолютной скорости С1u м/с 464,0 326,0 Окружная проекция относительной скорости W1u м/с 135,5 26,4 Угол входа потока на РЛ 1 град 47,02 78,89

Скорость выхода потока на РЛ W1 м/с 198,8 137,2 Скорость выхода потока из РЛ W2 м/с 394,1 356,5 Угол выхода потока из РЛ 2 град 27,77 28,67 Окружная проекция относительной скорости W2U м/с 348,7 312,8 Окружная проекция абсолютной скорости C2U м/с 18,86 12,76 Угол выхода потока за РЛ 2 град 84,1 85,7 Скорость выхода потока C2 м/с 184,6 171,5 Скорость звука в потоке за РЛ a2 м/с 588,7 556,0 Число Маха за РЛ MС2 - 0,314 0,308 Скорость звука на выходе из СА a1 м/с 606,8 575,9 Число Маха на выходе из

СА MС1 - 0,801 0,612 Температура заторможенного потока на РЛ T1W* К 978,2 873,9 Ширина РЛ на среднем диаметре Bpcp м 0,046 0,073 Передний осевой зазор S1 м 0,016 0,026 Ширина сопел на среднем диаметре BCcp м 0,051 0,080 Задний осевой зазор S2 м 0,024 0,038 2.3 Выбор и расчет закона закрутки для каждой из ступеней Выполненный расчет ступеней по среднему диаметру определяет требования к геометрии лопаток только в одном сечении - среднем. У корня и на периферии условия

обтекания будут отличаться. Поэтому производим расчет ступени с учетом закрутки. Лопаточные аппараты профилируются так, чтобы обеспечить радиальное равновесие потока в межвенцовых зазорах. За счет безударного обтекания рабочих лопаток и предупреждения побочных течений газа в ступени экономичность ступени повышается. Закрутка приводит к увеличению степени реактивности ступени от корневого сечения к периферии. Для обеих

ступеней принимаем закон постоянства осевой составляющей скорости выхода газа из сопел, то есть C1a (r) = const. Результаты расчетов закрутки в трех сечениях для ступени ТВД сведены в табл.2.4 Изменение основных параметров потока по высоте лопатки ступени ТВД и ТНД представлены на рис.2.1., 2.2., 2.3., 2.4., 2.5., 2.6 . Таблица 2.4. Результаты расчета закрутки лопаток ТВД Наименование величины Формула Обозн Разм. Сечение корн. средн. периф. 1 2 3 4 5 6 7