Расчет железобетонных конструкций 2 — страница 10

  • Просмотров 745
  • Скачиваний 5
  • Размер файла 104
    Кб

подъема сдеформируется). Зная Аs’=157мм2 , найдем Мs’= Rsc Аs’ (h0 - а’ )= 365 *157 (455- 30)=24,35×106 Н×мм., а затем Мb = М - Мs’=232,21× 106 Н×мм -24,35×106 Н×мм =207,86. Тогда из условия Мb = Rb b х (h0 – 0,5 х) определим высоту сжатой зоны х = 455 -=233,07 мм.а из условия Ns - Nb - Ns’ = 0 определим Аs = (Rb b х + Rsc Аs’)/ Rs=(15,3×200× ×233,07+365×157)/365=2110,96. Принимаем по сортаменту Аs=2214 (2 стержня d=25мм, 2 стержня d=28мм ). Заметим, что такой порядок расчета точнее табличного, поскольку в расчете сразу

участвует конструктивная арматура Аs’, без которой не обойтись в любом случае. В целях экономии стали часть продольной растянутой арматуры (2 стержня d=25мм А-III, т.е. не более половины Аs) обрываем в пролете. для нахождения точек теоретического обрыва (расстояние т см. чертеж) приравниваем внешний момент М(1) к несущей способности нормального сечения Мu (1) с оставшейся арматурой Аs (1) (2 стержня d=28мм А-III): х(1) = (Rs Аs (1) - Rsc Аs’)/( Rb b) х(1) =

(365×1232—365×157)/(15,3×200)) = 128,68мм. Мu (1)= Rb b х(1) (h0 – 0,5 х(1)) + Rsc Аs’ (h0 - а’) Мu (1)=15,3×200×128,68×(455×63,84)+365×157×(455-30)=178,5×106 Н×мм=178,5 кН×м. Мu (1) = М(1) = q l0 т/2 - qт2/2, откуда т = 0,5 l0 - т = 0,5×5,63-1,354= 1,461=1,461м. Обрываемая арматура заводится за точки теоретического отрыва на длину ω= =Q/(2qsw) + 5ds≥ 20 ds. Поскольку qsw определяется работой наклонных сечений, расчет ω приводится ниже, в разделе «Конструирование». Т.к. объем проекта достаточно велик, ригель по второй группе

предельных состояний не рассчитываем. Отметим только, что если для растянутой арматуры потребуется больше 4 стержней d=32 А-III, а для сжатой - больше 2стержней d=20 А-III необходимо увеличить высоту сечения ригеля, т.к. не обеспечивается требуемая жесткость конструкции. Увеличение класса бетона не даст нужного прироста жесткости. Расчет прочности наклонных сечений на поперечную силу. Опасные наклонные сечения начинаются там, где

резко меняются размеры сечения ригеля, т.е. в углу подрезки. Высота сечения здесь h1 = 350 мм, ширина b = 200 мм. Продольная растянутая арматура Аs(1) , подобранная расче- том прочности нормальных сечений, до опор не доходит, поэтому в опорных участках устанавливаем дополнительную продольную арматуру Аs(2), диаметр которой определим в расчете наклонных сечений на изгиб. Для надежного за- анкеривания ее привариваем к опорной закладной

пластине толщиной 10 мм. С учетом этого предварительно принимаем а = 20 мм, тогда h0 = 330 мм. Не приступая к расчету, определим минимальное поперечное армирование по конструктивным требованиям [2]. При h1 = 350 < 500 мм шаг s поперечных стержней (хомутов) на длине, равной 1/4 пролета, должен быть не более 150 мм и не более h1/2 = 175 мм. Принимаем s = 150 мм. По условиям сварки диаметр хомутов dsw ≤ ds ,где ds - максимальный диаметр пересекающихся свариваемых