Расчет и проектирование оснований и фундаментов промышленных зданий — страница 11

  • Просмотров 908
  • Скачиваний 7
  • Размер файла 327
    Кб

2.02.03-85 для глины (IL = 0,60), принимаем к = 7 МН/м4. Коэффициент условий работы с = 1 Глубина расположения условной заделки сваи от подошвы ростверка: ; В заделке действуют усилия: продольная сила NI max = 574,6 кН; изгибающий момент: кНм Точка, соответствующая значениям указанных усилий, лежит на графике ниже кривой для принятой сваи (сечение 300х300, бетон класса В20, продольное армирование 4Ø 12АIII), следовательно, предварительная проверка

показывает, что прочность сваи по материалу обеспечена. Вывод: принимаем сваю С 7-30 сечение 300х300, бетон класса В20, продольное армирование 4Ø 12АIII количество свай n = 5. 6.10 Расчет ростверка на продавливание колонной Класс бетона ростверка принимаем В20, тогда Rbt = 0,9 МПа (табл.13 СНиП 2.03.01-84). Рабочую высоту сечения принимаем h0 = 150 см. Схему к расчету см. (рис.10) Расчетное условие имеет следующий вид: Размеры bcol = 500 мм, hcol = 1000 мм, c1 = 600 мм и c2 =

250мм, коэффициент надежности по назначению n = 0,95. Значения реакций по верхней горизонтальной грани: а) в первом ряду от края ростверка со стороны наиболее нагруженной его части: Величина продавливающей силы определяется по формуле: Предельная величина продавливающей силы, которую может воспринять ростверк: т.е. прочность ростверка на продавливание колонной обеспечена 6.11 Расчет свайного фундамента по деформациям Выполним

расчет свайного фундамента по деформациям на совместное действие вертикальной и горизонтальной нагрузок и момента по формуле 14 прил.1 к СНиП 2.02.03-85: проверяем выполнение условия: Горизонтальная нагрузка на голову сваи равна: Коэффициент деформации  = 0,837 м-1 (п.6.9. настоящего расчета). Условная ширина сечения сваи bp = 0,95 м. Прочностной коэффициент пропорциональности, для глины мягкопластичной (IL = 0,60), по табл.1прил.1СНиП 2.02.03-85

равен: a =50 кН/м3 Приведенное расчетное значение продольной силы для приведенной глубины погружения сваи в грунт = l   = 6,950,837 = 5,81 > 4 определяем по табл.2 прил.1 к СНиП 2.02.03-85 (шарнирное сопряжение сваи с ростверком) при l = 4 и zi = 0(уровень подошвы). Получаем = 0,409, тогда: Так как сила Hel = 27,73 кН > nHI = 0,9519,7=18,17, то расчет ведем по первой (упругой) стадии работы системы свая-грунт. При шарнирном опирании низкого ростверка на сваи М0 = 0

и = 0, следовательно, формулы (30) и (31) по п.12 прил.1 к СНиП 2.02.03-85 примут вид: . Определяем перемещение в уровне подошвы ростверка от единичной горизонтальной силы НII =1: 1/кН, где безразмерные коэффициенты А0 и В0 приняты по табл.5 прил.1 к СНиП 2.02.03-85 для приведенной глубины погружения сваи = 4 м. Так как up = 0,4 см < uu = 1см, условие ограничения горизонтального перемещения головы сваи выполнено. 6.12 Расчет устойчивости основания Выполним