Промышленное здание в городе Соликамск — страница 11

  • Просмотров 618
  • Скачиваний 7
  • Размер файла 341
    Кб

окружающего сваю, обеспечена. Несущая способность сваи по прочности материала Определим несущую способность сваи по прочности материала. Характеристики сваи: Rb =11,5 МПа.; Rsc = Rs = 365 МПа.; b=dсв =30 см.; а=а’=3 см.; h0 = dсв – а’ = 30 – 3 = 27 см.; Аs = Аs’ = 4,52/2 = 2,26 см2. Из формулы (37) прил. 1 к СНиП 2.02.03–85* для указанных характеристик сваи получаем следующее выражение для определения моментов Мz в сечениях сваи на разных глубинах z от подошвы ростверка:

Mz=34,92×A3-23,30×B3+14,32×D3. Результаты дальнейших вычислений, имеющих целью определение Мz max, сводим в табл., причем при назначении Z используем соотношение = Z  , в котором значения Z принимаем по табл. 4. прил. 1 к СНиП 2.02.03–85*. Результаты вычислений изгибающих моментов Zi, м. A3 B3 D3 Mz, кН.м. 0,48 0,48 -0,021 -0,005 0,999 11,48 0,96 0,96 -0,167 -0,083 0,975 13,70 1,43 1,43 -0,455 -0,319 0,866 10,08 1,91 1,91 -1,118 -1,074 0,385 5,37 2,39 2,39 -2,141 -2,663 -0,949 1,94 Как видно из таблицы, МzmaxI=13,7 кН.м. действует на глубине

z =0,96 м. Эксцентриситеты продольной силы для наиболее и наименее нагруженных свай составляют соответственно: е01= Мz max I / N max I = 13,7/532,97 = 2,5 см., е02= Мz max I / N min I = 13,7/201,73= 6,8 см. Определим значения случайных эксцентриситетов по п.1.21.СНиП 2.03–01–84* для расчетной длины l1 = 2/αε = 2/0,999 = 2м. и поперечного размера сваи dсв = 30 см.: еa1= l1/600 =200/600 = 0,33 см., Так как полученные значения эксцентриситетов е01 и е02 больше еai, оставляем эти значения для дальнейшего

расчета свай по п.3.20 СНиП 2.03.01–84*. Находим расстояния от точек приложения продольных сил NmaxI и NminI до равнодействующей усилий в арматуре S: е1= е01+(h0-а’)/2 = 2,5+(27–3)/2 = 14,5 см., е2= е02+(h0-а’)/2 = 6,8+(27–3)/2 = 18,8 см. Определим высоту сжатой зоны бетона по формуле (37) СНиП 2.03.01–84*: X1=N max I/Rb×dсв=532,97 /11,5×103×0,3=0,1645 м.=16,45 см., X2=N min I/Rb×dсв=201,73 /11,5×103×0,3=0,058 м.=5,8 см. Граничное значение относительной высоты сжатой зоны по табл. 2.2 п.2.3.12 учебного пособия, составляет

для стали А-III и бетона В20 R=0,591. При 1=X1/h0=16,45/27=0,609 см.> R = 0,591, уточняем значение X1: ñ=N max I/Rb×dсв×h0=532,97 /11,5×103×0,3×0,27=0,572, α=Rs×Аs/Rb×dсв×h0=365×103×2,26×10-4/11,5×103×0,3×0,27=0,088, ξ'1=(ñ×(1-R)+2×α×R)/(1-R+2×α)= =(0,572×(1–0,591)+2×0,088×0,591)/(1–0,591+2×0,088)=0,578, откуда X1=ξ'1×h0= 0,578×27=15,6 см. Проверяем прочность сечения сваи по формуле (36) СНиП 2.03.01–84*: n×N max I=0,95×532,97 =506,32 кН.< =[11,5×103×0,3×0,156×(0,27–0,5×0,156)+365×103×2,26×10-4×(0,27–0,03)]/0,145 = 849,16 кН. n×N min I=0,95×201,73 =191,64 кН.<[11,5×103×0,3×0,058×

(0,2–0,5×0,058)+ +3,65×103×2,26×10-4×(0,27–0,03)]/0,188=194,72 кН. Несущая способность свай по прочности материала в наиболее нагруженных сечениях обеспечена. Расчет осадки основания свайного фундамента Определяем размеры и вес условного фундамента (по указаниям п. 7.1. СНиП 2.02.03–85*). =(20×3,25+19×1,20+35×1,40)/(3,25+1,20+1,40)=230. Размеры свайного поля по наружному обводу: l=2×1,25+0,3=2,8 м., b=2×0,625+0,3=1,6 м. Размеры площади подошвы условного массива: lусл =l+2×lсв×tg(φIImt/4)=2,8+2×6,95×tg