Промышленное здание в городе Соликамск — страница 10

  • Просмотров 548
  • Скачиваний 7
  • Размер файла 341
    Кб

свайного фундамента по деформациям на совместное действие вертикальной и горизонтальной нагрузок и момента по формуле 14 прил. 1 к СНиП 2.02.03–85*: проверяем выполнение условия: Горизонтальная нагрузка на голову сваи равна: H1=QtotI ×n /n =70/6=11,67 кН. Коэффициент деформации αε = 0,999 м-1. Условная ширина сечения сваи bp = 0,95 м. Прочностной коэффициент пропорциональности, для суглинка мягкопластичного (JL = 0,45), по табл. 1 прил. 1 СНиП 2.02.03–85* равен:

a = 64,4 кН./м3. Приведенное значение продольной силы для приведенной глубины погружения сваи в грунт = l  αε = 6,950,999 = 6,95 > 4 определяем по табл. 2 прил. 1 к СНиП 2.02.03–85* (шарнирное сопряжение сваи с ростверком) при l = 4 и zi = 0. Получаем = 0,409, тогда: Hel=0,409×64,4×0,95/0,9992 =25,07 кН. Так как сила Hel = 25,07 кН. > nHI = 11,67 кН., то расчет ведем по первой (упругой) стадии работы системы свая-грунт. При шарнирном опирании низкого ростверка на сваи М0=0 и =0,

следовательно, формулы (30) и (31) по п.12 прил. 1 к СНиП 2.02.03–85* примут вид: Определяем перемещение в уровне подошвы ростверка от единичной горизонтальной силы НII =1: εнн = А0/αε3×Еb×I= 2,441/0,9993×24×106×0,675×10-3 =0,000151 м./кН., εмн = В0/αε3×Еb×I= 1,621/0,9993×24×106×0,675×10-3 =0,000100 м./кН., где безразмерные коэффициенты А0 и В0 приняты по табл. 5 прил. 1 к СНиП 2.02.03–85* для приведенной глубины погружения сваи = 4 м. U0=Up=QtotII×εнн/n =70 ×0,000151/6=0,0018 м., Ψ0=Ψp =QtotII×εмн/n =70 ×0,000100/6=0,0012 рад.

Так как Up = 0,18 см. < Uu = 1см., условие ограничения горизонтального перемещения головы сваи выполнено. Расчет устойчивости основания Выполним расчет устойчивости основания, окружающего сваю по условию (25) прил. 1 к СНиП 2.02.03–85*, ограничивающему расчетное давление σz, передаваемое на грунт боковыми поверхностями сваи: Здесь расчетный удельный вес грунта с учетом взвешивания в воде (для слоя 2)I = sb = 9,3 кН./м3.; φI = 180; cI = 14 кПа.;

коэффициент  = 0,6 (для забивных свай); коэффициент η1 = 0,7. При установлении значения коэффициента η2 по формуле (26) прил. 1 к СНиП 2.02.03–85*, используем данные табл. 5, из которой следует, что момент от внешних постоянных нагрузок в сечении на уровне нижних концов свай составит для оси Л: Мс = 117,8 + 10,6  8,75= 210,55 кН.м. Момент от временных нагрузок в том же сечении составит: Мt = 99,8 + 324,9 + 27,9 + (1,9 + 50,4 + 0,7)  8,75 = 916,35 кН.м.; η2 = (Мс +Мt)/(ñ×Мс +Мt)= (210,55

+916,35)/(2,5×210,55 +916,35)=0,80 Расчетное давление на грунт σz, кПа., определяем по формуле (36) и указаниям п.13 прил. 1 к СНиП 2.02.03–85*: , для глубины , так как > 2,5; откуда Z=0,85/0,999=0,85, а = 0,85. Для этой приведенной глубины по табл. 4 прил. 1 СНиП 2.02.03–85* имеем: А1 = 0,996; В1 = 0,849; С1 = 0,363; D1 = 0,103. σz = (17000/0,999)×0,85×(1,8×10-3×0,996–1,2×10-3×0,849/0,999+ +0+11,92×0,103/0,9993×24×106×0,675×10-3) = 12,28 кПа. Как видно, n×σz=0,95×12,28=11,67 кПа.<(σz)u= =(0,7×0,80×4/cos180)×(9,3×0,85×tg180+0,6×14)= =25,98 кПа., т. е. устойчивость грунта,