Проектирование судового двигателя внутреннего сгорания — страница 10

  • Просмотров 1309
  • Скачиваний 9
  • Размер файла 307
    Кб

-0.832 0 1.015 -0.724 0 0.745 5. ∑ Pk -0.832 0.745 0.183 -0.724 1.015 0.021 Pp 2.432 3. Pk 1.015 -0.724 0 0.745 -0.832 0 3. ∑ Pk 0.183 0.021 0.183 0.021 0.183 0.021 Pp 2.432 4. Pk 0.745 -0.832 0 1.015 -0.724 0 6. ∑ Pk 0.928 -0.811 0.183 1.036 -0.541 0.021 Pp 2.432 5. Pk -0.724 0 0.745 -0.832 0 1.015 2. ∑ Pk 0.204 -0.811 0.928 0.204 -0.541 1.036 Pp 2.432 6. Pk 0 1.015 -0.724 0 0.745 -0.832 4. ∑ Pk 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 Pp 2.432 Произведя суммирование Рк цилиндров, расположенных впереди, т.е. значений Рк, вписанных в таблицу выше строки данного мотыля, находят мотыль, передающий наибольшее касательное

усилие. Из таблицы видно, что при максимальном значении Рр=2.432 МН/м2 наибольшее касательное усилие от других цилиндров, равное Рк=1.015МН/м2, передаёт мотыль четвёртого цилиндра. Таким образом, в первом опасном положении следует рассчитывать мотыль четвёртого цилиндра, как передающий наибольшее касательное усилие от цилиндров, расположенных впереди. 14. Определения наиболее нагруженного мотыля во втором опасном сечении:

суммируем ординаты кривой касательных усилий для угла поворота 1 с учётом последовательности вспышек. Вносимое значение Рр может быть определено как: . Из полученной таблицы находят наиболее неблагоприятное сечение радиальной и касательной сил. Таблица 4 № мотыля Pp и Pk [Мн/] Угол поворота мотыля, град. порядок вспышек 21.6 141.6 261.6 381.6 501.6 621.6 1. Pk -0.648 0.557 -0.950 1.726 0.670 -0.648 1. Pp -1.278 -0.986 -0.398 3.405 -1.186 -0.271 2. Pk -0.950 1.726 0.670 -0.648 -0.648 0.557 5. ∑ Pk -1.598 2.283 -0.280

1.078 0.022 -0.091 Pp 3.405 3. Pk 0.670 -0.648 -0.648 0.557 -0.950 1.726 3. ∑ Pk -0.928 1.635 -0.928 1.635 -0.928 1.635 Pp 3.405 4. Pk 0.557 -0.950 1.726 0.670 -0.648 -0.648 6. ∑ Pk -0.371 0.685 0.798 2.305 -1.576 0.987 Pp 3.405 5. Pk -0.648 -0.648 0.557 -0.950 1.726 0.670 2. ∑ Pk -1.019 0.037 1.355 1.355 0.150 1.657 Pp 3.405 6. Pk 1.726 0.670 -0.648 -0.643 0.557 -0.950 4. ∑ Pk 0.707 0.707 0.707 0.707 0.707 0.707 Pp 3.405 Первое опасное положение. Расчёт шатунной шейки. Рис. 3 - Расчет шатунной шейки 15. Сила давления в конце горения: 16. Момент, изгибающий шатунную шейку: 17. Напряжение изгиба: где Wиз - осевой момент

сопротивления [м3] для сплошной шейки равен W=0,1d3. 18. Наибольшее касательное усилие от расположенных (выше) впереди цилиндров: 19. Момент, скручивающий мотылёвую шейку: Мкр=РкR=155.60,125=19450 Нм 20. Напряжение кручения: 21. Эквивалентное напряжение в шейке: 22. Условие прочности выполняется, т.к.:  =66.47МПа =120МПа. Расчёт рамовой шейки. Рис. 4 - Расчет рамовой шейки 23. Изгибающий момент: 24. Напряжение изгиба: 25. Напряжение кручения: 26.

Эквивалентные напряжения: 27. Условие прочности выполняется:  =32.24 МН/м2  =120 МН/м2. Расчёт щеки. Рис. 5 - Расчет щеки 28. Изгибающий момент: 29. Момент сопротивления на широкой стороне щеки: м3 30. Напряжение изгиба: , 31. Момент сопротивления на узкой стороне щеки: м3 32. Напряжение изгиба на узкой стороне щеки: 33. Напряжение сжатия от силы Pz/2: 34. Суммарное напряжение:  =из.щ.+из.уз.+сж.=17.7+30+6.2=53.9МПа 35. Условие прочности выполняется: 