Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания — страница 8

  • Просмотров 590
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 141
    Кб

двухветвевой колонны в плоскости изгиба определяем по формуле Приведенная гибкость сечения λred=l0/rred=10.125/0.27=37.5>14 – необходимо учитывать влияние прогиба колонны на ее несущую способность. Вычисляем эксцентриситет e0=M/N=382/2082=18см Коэффициента условия работы γb2 = 1,1; тогда расчетное сопротивление бетона Rb = 1,1∙11,5 = 12,65 МПа; Rbt = 1,1∙0,90 = 0,99 МПа. Находим условную критическую силу Ncr и коэффициент увеличения начального эксцентриситета η. 1.

δе = е0/h = 18/100 = 0,18 > δe,min = 0,5 – 0,01l0/h – 0,01Rb = 0.27 2. φl = 1+β(MiL/M)=1+1*245.4/554.9=1.44 MiL=ML+NL(h0-a)/2=-163+907.5*0.9/2=245.4 ML=-382+2082*45=554.9 3. Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,0065. 4. Условная критическая сила Ncr = ((1,6Ebbh)/(l0/h)2[((0,11/(0,1 + δe) + 0,1)/3φl) + μαs((h0 – a)/h)2] = = ((1,6·24000·500·1000)/(10.125)2[((0,11/(0,1 + 0.27) + 0,1)/3·1) + 0,0065·6,3((860 – 40)/1000)2] = 28200 кН 5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета η = 1/(1 – 2082.5/28200) = 1.08 Усилия в ветвях колонны Nbr=N/2±Mη/c Nbr1=582.85кН Nbr2=1499.65кН

Вычисляем Mbr=QS/4=-60*2/4=-30 кНм е0=30/1500=0,02м Расчетный эксцентриситет продольной силы е = η·е0 + 0,5·h – а = 1,08·2 + 0,5·30 – 4 = 13 см. Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам: 1. ξR = ω/(1 + (Rs/σsc,u)·(1 – ω/1,1)) = 0,749/(1 + (365/400)(1 – 0,749/1,1) = 0,58, где ω = 0,85 – 0,008Rb = 0, 85 – 0,008∙12,65 = 0,749; σsc,u = 400 МПа при γb2 > 1. 2. αn = N/(Rbbh0) = 1500∙103/11,5∙500∙260 = 0,91. 3. αs = αn (e/h0-1+ αn /2)/(1-δ) = 0.91(13/2-1+0.91/2)/(1-0.15)<0 4. δ = а/h0 = 4/26 = 0,15. При αs <0 требуемая площадь сечения симметричной

арматуры принимается конструктивно Окончательно принимаем в подкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 3Ø18 АIII (As = As` = 7,63 см2). Расчет из плоскости изгиба Проверка необходимости расчета подкрановой части колонны перпендикулярной к плоскости изгиба Расчетная длина надкрановой части колонны из плоскости изгиба: при учете крановых нагрузок l0 = ψH = 0,8∙6,75 = 5,4 м. Радиус инерции i=14.43см l0/i=5.4/14.43=38.6>37.5 –

расчет необходим. Т. к. l0/i=5.4/14.43=38.6>14– необходимо учитывать влияние прогиба колонны на ее несущую способность. Вычисляем случайный эксцентриситет eа=Н/600=1,13см Тогда е = еа + 0,5(h – а) = 1,13 + 0,5(46 – 4) = 22,13 см. Находим условную критическую силу Ncr и коэффициент увеличения начального эксцентриситета η. 1. δl = еа/h = 1,13/60 = 0,0188 > δe,min = 0,5 – 0,01l0/h – 0,01Rb = 0.2835 2. φl =1 MiL=ML+NL(h0-a)/2=0+907.5*0,2213=200.8 ML=0+2082*0,2213=460,8 3. Задаемся в первом приближении коэффициентом

армирования μ = 0,0065. 4. Условная критическая силапри 4Ø18 АIII As = As` = 10,18 см2 Ncr = ((1,6Ebbh)/(l0/h)2[((0,11/(0,1 + δe) + 0,1)/3φl) + μαs((h0 – a)/h)2] = = 13200 кН 5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета η = 1/(1 – 2082.5/13200) = 1.19 Расчетный эксцентриситет продольной силы е = η·е0 + 0,5·h – а = 1,13·1,19 + 0,5·50 – 4 = 22,3 см. Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам: 1. ξR = ω/(1 + (Rs/σsc,u)·(1 – ω/1,1)) = 0,749/(1 + (365/400)(1 – 0,749/1,1) = 0,58, где ω = 0,85 – 0,008Rb = 0, 85 – 0,008∙12,65