Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания — страница 7

  • Просмотров 592
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 141
    Кб

арматуры принимаем а = а` = 40 мм, тогда рабочая высота сечения h0 = h – а = 600 – 40 = 560 мм. Рассматриваем сечение III-III, в котором действуют три комбинации расчетных усилий, приведенных в таблице 4. Таблица 5 Комбинация усилий для надкрановой части колонны Вид усилия Величина усилий в комбинациях +Mmax -Mmax +Nmax М, кН∙м 176 -141 -108 N, кН 808,2 549 808 Порядок подбора арматуры покажем для комбинации Мmax. Расчет в плоскости изгиба Расчетная длина надкрановой

части колонны в плоскости изгиба: при учете крановых нагрузок l0 = ψH = 2∙4,2 =8,4 м, так как минимальная гибкость в плоскости изгиба l0/i = 8,4/0,1732 = 48,5 > 14, необходимо учитывать влияние прогиба колонны на ее несущую способность. Вычисляем эксцентриситет e0=M/N=176/808=22см Случайные эксцентриситеты: еа1 = l0/600 = 8,4/600 = 0,015м или 15 мм; еа2 = h/30 = 0,6/30 = 0,02 м или 20 мм. еа3 = 10 мм. Принимаем еа2 = 2 см. Проектный эксцентрисистет е0 = │M│/N = 220 мм > 20 мм, следовательно,

случайный эксцентриситет не учитываем. Коэффициента условия работы γb2 = 1,1; тогда расчетное сопротивление бетона Rb = 1,1∙11,5 = 12,65 МПа; Rbt = 1,1∙0,90 = 0,99 МПа. Находим условную критическую силу Ncr и коэффициент увеличения начального эксцентриситета η. 1. δе = е0/h = 220/600 = 0,37 > δe,min = 0,5 – 0,01l0/h – 0,01Rb = 0,23 2. φl = 1+β(MiL/M)=1+1*182.7/386.1=1.47 MiL=ML+NL(h0-a)/2=40+549*0.52/2=182.7 ML=176+808*(0.56-0.04)/2=386.1 3. Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,004. 4. Условная

критическая сила Ncr = ((1,6Ebbh)/(l0/h)2[((0,11/(0,1 + δe) + 0,1)/3φl) + μαs((h0 – a)/h)2] = = ((1,6·24000·500·600)/(15)2[((0,11/(0,1 + 0,37) + 0,1)/3·1.47) + 0,004·7,76((560 – 40)/600)2] = 6550 кН. 5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета η = 1/(1 – 808/6550) = 1.14. Расчетный эксцентриситет продольной силы е = η·е0 + 0,5·h – а = 1,14*22 + 0,5·60 – 4 = 59cм. Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам: 1. ξR = ω/(1 + (Rs/σsc,u)·(1 – ω/1,1)) = 0,749/(1 + (365/400)(1 – 0,749/1,1) = 0,58, где ω = 0,85 – 0,008Rb = 0, 85 – 0,008∙12,65 =

0,749; σsc,u = 400 МПа при γb2 > 1. 2. Высота сжатой зоны x=N/γRβ=808*1000/1.1*11.5*100*50=12.8 Относительная высота сжатой зоны ξ=x/h0=12.8/56=0.228 3. В случае ξ< ξR. As = As` = N(e-h0+N/2Rbb)/(h0-a)Rs = 808*1000(59-56+(808*1000/2*1.1*11.5*100*50))/365*100*52 = 4.1 мм2 , Окончательно принимаем в надкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 3Ø16АIII As =6.03 см2 5.3 Расчет подкрановой части колонны Размеры сечения подкрановой части b = 500 мм; h = h2 = 1000 мм; а =а`=40 мм; h0 = 900 – 30 = 870 мм. Комбинация

расчетных усилий для сечений I-I и II-II приведены в таблице 4. Таблица 6 Комбинация усилий для подкрановой части колонны Вид усилия Величина усилий в комбинациях +Mmax -Mmax +Nmax М, кН∙м 182 -381 -381 N, кН 1250 2082 2082 Q, кН 27 -60 -60 Подбор арматуры выполняется для комбинации +Nmax. Расчет в плоскости изгиба Расчетная длина надкрановой части колонны в плоскости изгиба: при учете крановых нагрузок l0 = ψH = 1,5∙6,75 = 10,125 м. Приведенный радиус инерции