Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания — страница 15

  • Просмотров 587
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 141
    Кб

смещение арматуры в инвентарных зажимах; l = 19000 мм – длина натягиваемой арматуры d =9 мм – диаметр арматуры. 4. От быстро натекающей ползучести. Усилия обжатия с учетом потерь по позициям 1,2,3. P0 = Asp∙(σsp – σ1 – σ2 – σ3) = 510∙(1200 – 124.6 – 81,25 – 18,7) = 497.5 кН. Сжимающее усилие в бетоне от действия этого усилия σbp = P0/Ared = 497482/607.6 = 8,19 МПа < Rbp = 28 МПа. Коэффициент α = 0,25 + 0,025∙Rbp = 0,25 + 0,025∙28 = 0,95 > 0,85, принимаем α = 0,75. При σbp/Rbp = 8,18/28 = 0,296 < 0,75 потери от

быстро натекающей ползучести по формуле: σ6 = 40σbp/Rbp = 40*0.85*0.296=10.0 МПа. Итого первые потери: σlos1 = σ1 + σ2 + σ3 + σ6 = 124.6+81.25+18.72+10=234.6 МПа. Вторые потери 1. Осадка бетона класса В40 - σ8 = 40 МПа. 2. От ползучести. Усилие обжатия с учетом первых потерь Р1 = 510∙(1200 – 234.6) = 492.354 MН; сжимающие усилие в бетоне σbp = 492.4*100/607.6 = 8,1 МПа. При уровне напряжения: σbp/Rbp = 8,1/28 = 0,29 < α = 0,75 потери от ползучести σ9 = 0,85∙150∙σbp/Rbp = 0,85∙150∙0,29 = 36,9 МПа. Итого вторые потери: σlos2 = 40 + 36,5

= 76,9 МПа. Полные потери: σlos = σlos1 + σlos1 = 234.6 + 76,9 = 290 МПа, что больше 100 МПа. Усилие обжатия с учетом полных потерь и наличия ненапрягаемой арматуры: при γsp = 0.9 Р2 = γsp(σsp – σlos)∙Asp – (σ6 + σ8 + σ9)∙As = 0.9∙(1200 – 311.5)∙5.1 – (10 + 40 + 36.9)∙3.14 = 380.5 кН; Усилие трещенообразования определяем при γsp = 0,9 и вводим коэффициент 0,85, учитывающий снижение трещеностойкости нижнего пояса в следствие влияния изгибающих моментов, возникающих в узлах фермы: Ncrc =

0,85[Rbt,ser∙(A + 2α2∙As) + P2] = 0,85∙[0.21∙(56 + 2∙5,1∙5.54) +380.5]= = 381.5 кН. Так как Ncrc = 381.5 кН < N = 454.6 кН, в нижнем поясе образуются трещины и необходимо выполнить расчет по раскрытию трещин. Приращение напряжений в растянутой арматуре: σs = (Nn – P2)/Asp = (454.6 – 380.5)/5.1 = 145 МПа. Ширина раскрытия трещин: acrc1 = 1,15∙δ∙φl∙η∙σs/Esp∙20∙(3,5 - 100µ)∙3√d = 1,15∙1,2∙1,0∙1,2∙97/180000∙20х х(3,5 - 100∙0,01)∙3√9 = 0,09 мм. Непродолжительная ширина раскрытия трещин от действия полной нагрузки acrc

= acrc1 = 0,09 < [acrc1] = 0,15. Тогда acrc = acrc1- acrc1/ + acrc2=0,09<0.15 Расчет верхнего пояса Наибольшее сжимающие усилие, действующее в четвертой панели верхнего пояса. равно N = 632.1 кН. Так как расчетный эксцентриситет продольной силы е0 = 0, верхний пояс рассчитываем с учетом только случайного эксцентриситета еа, равного наибольшему из следующих значений: еа = l/600 = 3010/600 = 5 мм, где l = 3010 – расстояние между узлами верхнего пояса; еа = h/30 = 20/30 = 0,66 см, еа≥1см

окончательно принимаем е0 = еа = 10 мм. Расчетные длины верхнего пояса при е0 = 10 мм < 0,125h = 0,125∙200 = 25 мм: - в плоскости фермы l0 = 0,9∙l = 0,9∙301 = 270 см; l0/h = 270/20 = 13,5>4; Условная критическая сила I=bh3/12=28*202/12=18666.7см4 φl = 1+β(MiL/M)=1+1*53,2/38=1.87 ML=53,2 MiL=ML+NL(h0-a)/2=0+632,1*0.12/2=38 δе = е0/h = 0,01/0,2 = 0,05 > δe,min = 0,5 – 0,01l0/h – 0,01Rb = 0,167 Принимаем δе =0,16 Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,024. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета η = 1/(1 –