Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания — страница 14

  • Просмотров 593
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 141
    Кб

2 -210,627 0, 0, 3 1 -421,897 0, 0, 2 -210,627 0, 0, 3 1 1 -414,677 0, 0, 2 -207,023 0, 0, 2 1 -414,677 0, 0, 2 -207,023 0, 0, 3 1 -414,677 0, 0, 2 -207,023 0, 0, 4 1 1 -414,677 0, 0, 2 -207,023 0, 0, 2 1 -414,677 0, 0, 2 -207,023 0, 0, 3 1 -414,677 0, 0, 2 -207,023 0, 0, 5 1 1 -421,897 0, 0, 2 -210,627 0, 0, 2 1 -421,897 0, 0, 2 -210,627 0, 0, 3 1 -421,897 0, 0, 2 -210,627 0, 0, 6 1 1 -413,718 0, 0, 2 -209,054 0, 0, 2 1 -413,718 0, 0, 2 -209,054 0, 0, 3 1 -413,718 0, 0, 2 -209,054 0, 0, 7 1 1 42,9195 0, 0, 2 18,8996 0, 0, 2 1 42,9195 0, 0, 2 18,8996 0, 0, 3 1 42,9195 0, 0, 2 18,8996 0, 0, 8 1 1 -20,8795 0, 0, 2 -14,3727 0, 0, 2 1 -20,8795 0, 0, 2 -14,3727 0, 0, 3 1 -20,8795 0, 0, 2 -14,3727 0, 0, 9 1 1 24,3355 0, 0, 2 9,46983 0, 0, 2 1 24,3355 0, 0, 2 9,46983 0, 0, 3 1 24,3355

0, 0, 2 9,46983 0, 0, 10 1 1 24,3355 0, 0, 2 9,46983 0, 0, 2 1 24,3355 0, 0, 2 9,46983 0, 0, 3 1 24,3355 0, 0, 2 9,46983 0, 0, 11 1 1 -20,8795 0, 0, 2 -14,3727 0, 0, 2 1 -20,8795 0, 0, 2 -14,3727 0, 0, 3 1 -20,8795 0, 0, 2 -14,3727 0, 0, 12 1 1 42,9195 0, 0, 2 18,8996 0, 0, 2 1 42,9195 0, 0, 2 18,8996 0, 0, 3 1 42,9195 0, 0, 2 18,8996 0, 0, 13 1 1 373,416 0, 0, 2 188,689 0, 0, 2 1 373,416 0, 0, 2 188,689 0, 0, 3 1 373,416 0, 0, 2 188,689 0, 0, 14 1 1 393,035 0, 0, 2 198,293 0, 0, 2 1 393,035 0, 0, 2 198,293 0, 0, 3 1 393,035 0, 0, 2 198,293 0, 0, 15 1 1 373,416 0, 0, 2 188,689 0, 0, 2 1 373,416 0, 0, 2 188,689 0, 0, 3 1 373,416 0, 0, 2 188,689 0, 0, 7.4 Расчет сечений элементов фермы По серии ПК01-129/78 принимаем размеры

сечения нижнего пояса bxh = 280х200 мм. Расчет нижнего пояса производим по прочности (подбор напрягаемой арматуры) и трещеностойкости (проверка по образованию и раскрытию трещин). Подбор напрягаемой арматуры Из таблицы 9 следует, что наибольшее растягивающее усилие действует во второй панели нижнего пояса (N = 632,1 кН). Требуемая площадь сечения напрягаемой арматуры определяем как для центрально-растянутого элемента: Asp = N/(γs6∙Rs) =

(632.1)/(1,15∙1080*100) = 4.9 cм2, где γs6 ≈ η = 1,15. Принимаем 10Ø9 K-7 (Аsp = 5.1 cм2). В нижнем поясе конструктивно предусматриваем 4Ø10 А-III (Аs = 3.14 cм2). Таблица 10 Расчетные усилия в элементах фермы Элемент Номер Расчетное усилие фермы стержня для основного сочетания         1-5 -622,1 Верхний 5-6 -632,1 пояс 6-7 -621,3     1-2 561,5 Нижний 2-3 591,0 пояс     2-6 -35,3 Стойки 3-8 -35,3     5-2 62,0 Раскосы 2-7 33,7   Коэффициент армирования нижнего пояса: µ = (Asp + As)/b∙h =

(4.9+3.14)/28*20 = 0,014 или 1,4%. Проверка трещеностойкости Для оценки трещеностойкости предварительно напряженного нижнего пояса фермы необходимо вначале определить потери предварительного напряжения. При механическом способе натяжение допустимое отклонение р величины предварительного напряжения σsp принимаем p = 0,05∙σsp, тогда σsp + p =σsp + 0,05∙σsp ≤ Rs,ser и σsp = 1295/1,05 = 1233 МПа< Rs,ser=1295 МПа. Принимаем σsp = 1200 МПа. Коэффициент точности натяжения

арматуры γsp = 1 – Δγsp = 1 – 0,1 = 0,9. Площадь приведенного нижнего пояса: Ared = A + α1∙Asp + α2∙As = 28∙20 + 5,1∙5.54 + 3,14∙6.15 = 607.6 cм2, где α1 = Esp/Eb = 180000/32500 = 5,5; α2 = Es/Eb = 200000/32500 = 6,15, Первые потери 1. От релаксаций напряжений в арматуре σ1 = (0,22∙σsp/Rs,ser – 0,1)∙σsp = (0,22∙1200/1295 – 0,1)∙1200 = 124.6 МПа. 2. От разности температур (Δt = 65ºС): σ2 = 1,25∙Δt = 1,25∙65 = 81,25 МПа. 3. От деформации анкеров у натяжных устройств σ3 = Δl∙Esp/l = 0.26∙180000/1900 = 18,7 МПа, где Δl = 1,25 + 0,15∙d = 1,25 + 0,15∙9 = 2.6 мм –