Проектирование производственного здания с мостовыми кранами — страница 9

  • Просмотров 804
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 362
    Кб

= 0.45 см, еа = 25 / 30 = 0.6 см. Принимаем е0 = еа = 0.6 см. 7) Коэффициенты: δe,min = 0.5 - 0.01 * l0 / h - 0.01 * γb2 * Rb, δe = е0 / h, δe,min = 0.5 - 0.01 * 271 / 18 - 0.01 * 0.9 * 17 = 0.196, δe = 0.6 / 25 = 0.033. Принимаем δe = 0.196. 8) α1 = 200000 / 32500 = 6.15. 9) φр = 1, так как в верхнем поясе отсутствует напрягаемая арматура. 10) Определим жесткость при коэффициенте армирования μ = 0.01: D = Eb * b * h3 * [0.0125 / (φl * (0.3 + δe)) + 0.175 * μ * α1 * ((h0 - a’) / h)2], D = 32500 * 25 * 183 * [0.0125 / (1.86 * (0.3 + 0.196)) + 0.175 * 0.01 * 6.15 * ((13.5 - 4.5)/18)2] / 100000 = 769.53 кН*м. Условная

критическая сила: Ncr = π2 * D / l02, Ncr = π2 * 769.53 / 2.712 = 1034.16 кН. N = 503.71 кН < Ncr = 1034.16 кН. 11) Коэффициент: η = 1 / (1 - N / Ncr), η = 1 / (1 - 503.71 / 1034.16) = 1.95. 12) Расстояние от усилия N до арматуры: е = η * е0 + 0.5 * (h0 - a′), е = 1.95 * 0.6 + 0.5 * (13.5 - 4.5) = 5.67 см. 13) Относительная величина продольной силы: αn = N / (γb2 * Rb * b * h0), αn = 503.71 *10 / (0.9 * 17 * 25 * 13.5) = 0.98. 14) Граничная относительная высота сжатой зоны бетона: R = 0.8 / (1 + Rs / 700), R = 0.8 / (1 + 355 / 700) = 0.531. 15) αn = 0.98 > R = 0.531. 16) δ = a′ / h0 = 4.5 / 13.5 = 0.333. 17)

αm = N * e / (γb2 * Rв * b * h02) = 503.71 * 5.67 *10 / (0.9 * 17 * 25 * 13.52) = 0.41. 18)  = ( m -  n * (1 - 0.5 * n)) / (1 - δ) = (0.41 - 0.98 * (1 - 0.5 * 0.98)) / (1 - 0.333) = - 0.134 < 0 => принимаем 4 Ø12 А400, As = Asc = 2.26 см2. 19) Коэффициент армирования μ1 = (As′ + As) / (b * h0) = (2.26 + 2.26) / (25 * 13.5) = 0.013. 20) Проверяем условие μmin ≤ μ1 ≤ μmax, Гибкость λ = l0 / i = l0 / (0.289 * h) = 271 / (0.289 * 18) = 52. 35 < λ = 52 < 83 => μmin = 0.002. μmin = 0.002 ≤ μ1 = 0.013 ≤ μmax = 0.035. 21) Диаметр поперечных стержней определяем из условий: dsw ≥ 0.25 * ds, dsw ≥ 6 мм, dsw = 0.25 * 12 = 3 мм.

Принимаем Ø6 А400. 21) Шаг поперечных стержней вычисляем из условий: S ≤ 20 * ds, S ≤ 500 мм. S ≤ 20 * 12 = 240 мм; S ≤ 500 мм. Принимаем S = 200 мм. 5.6 Расчет раскосов Сечение раскоса h * b = 120 * 150 мм. а) Расчет по прочности Расчётное растягивающее усилие в раскосе N = D2 = 59.53 кН. Требуемая площадь сечения рабочей продольной арматуры: Аs = N / Rs, Аs = 59.53 * 10 / 355 = 1.67 см2. Принимаем с учётом конструктивных требований 4 Ø12 А400 с Аs = 4.52 см2. Шаг поперечных стержней: S ≤ 20 * 12 = 240

мм; S ≤ 500 мм. Принимаем S = 200 мм. Диаметр поперечных стержней принимаем из условии: dsw ≥ 0.25 * ds = 0.25 * 12 = 3 мм, dsw ≥ 6 мм, принимаем Ø6 А400. б) Расчет по раскрытию трещин Коэффициент армирования раскоса: μ = As / b * h0, μ = 4.52 / (15 * 9) = 0.03. Напряжения в арматуре от непродолжительного и продолжительного действия нагрузок: σs = Nser / As, σs,l = Nl,ser / As, σs = 49.14 * 10 / 4.52 = 108.72 МПа, σs,l = 43.24* 10 / 4.52 = 95.66 МПа. Ширина раскрытия нормальных трещин: acrc = φ1 * φ2 * φ3 * ψs * σi * ls / Es, где

σi - напряжение в продольной растянутой арматуре в нормальном сечении с трещиной от соответствующей внешней нагрузки; ls - базовое (без учета влияния вида поверхности арматуры) расстояние между смежными нормальными трещинами: ls = 0.5 * Abt * ds / As, ls = 0.5 * 0.5 * 12 * 15 * 1.2 / 4.52 = 11.95 см; ψs - коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами; допускается принимать ψs = 1; φ1 -