Проектирование производственного здания с мостовыми кранами — страница 15

  • Просмотров 823
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 362
    Кб

армирования: μ = (As.min + As.min’) / (b * h0), μ = (0.000804 + 0.000804) / (0.4 * 0.75) = 0.0054. Определим жесткость по формуле: D = Eb * b * h3 * [0.0125 / (φl * (0.3 + δe)) + 0.175 * μ * α1 * ((h0 - a’) / h)2], D = 32500 * 40 * 803 * [0.0125 / (1.362 * (0.3 + 0.549)) + 0.175 * 0.0054 * 6.15 * ((75 - 5) / 80)2] / 100000 = 101567 кН*м2. Условная критическая сила: Ncr = π2 * D / l02, Ncr = π2 * 101567 / 16.5752 = 3648 кН. Коэффициент продольного изгиба: η = 1 / (1 - N / Ncr), η = 1 / (1 - 734.7 / 3648) = 1.252. Расчетный момент: M = M * η, M = 322.5 * 1.252 = 403.77 кН*м. αn = N / (Rb * b * h0) = 734.7 / (17 * 103 * 0.4 * 0.75) = 0.144. ξR = 0.531 αn

= 0.144 < ξR =0.531 Расчет ведем для случая αn ≤ ξR: As = As’ = Rb * b * h0 * (αm - αn * (1 - αn / 2) / (Rs * (1 - δ)), где αm = (M + N * (h0 - as’) / 2) / (Rb * b * h02) = (403.77 + 734.7 * (0.75 - 0.05) / 2) / (17000 * 0.4 * 0.752) = 0.173. δ = as′ / h0 = 5 / 75 = 0.067. As = As’ = 17 * 104 * 0.4 * 0.75 * (0.173 - 0.144 * (1 - 0.144 / 2)) / (355 * (1 - 0.067)) = 6.06 cм2. Принимаем продольную арматуру колонны 4 16 A400 (As = As’ = 8.04 cм2). 6.3 Расчет прочности нормальных сечений колонны из плоскости рамы 6.3.1 Определение расчетных длин Рассчитываем отдельно подкрановую и

надкрановую части колонны. Взаимовлияние этих частей учтем назначением условных расчетных длин подкрановой и надкрановой частям. Расчетная длина надкрановой части колонны из плоскости поперечной рамы: - при учете нагрузки от кранов: l0в = 2 * Hв, l0в = 2 * 3.5 = 7 м; - без учета нагрузки от кранов: l0в = 2 * Hв, l0в = 2 * 3.5 = 7 м. Расчетная длина подкрановой части колонны из плоскости поперечной рамы: - при учете нагрузки от кранов: l0н = 1.2 * Hн, l0н = 1.2 *

11.05 = 13.26 м; - без учета нагрузки от кранов: l0н = 1.2 * H, l0н = 1.2 * 14.55 = 17.46 м. 6.3.2 Расчет надкрановой части колонны Надкрановую часть колонны рассчитываем на действие продольных сил N = 253.5 кН и Nl = = 169 +0.5 * 84.5 = 211.3 кН (от сочетания нагрузок 1+2) приложенных с эксцентриситетом: еа ≥ Hв / 600; еа ≥ hв / 30; еа ≥ 10 мм. еа ≥ 3500 / 600 = 5.83 мм; еа ≥ 400 / 30 = 13.3 мм; еа ≥ 10 мм. Принимаем е0 = еа = 0.0133 м. M = N * е0 M = 253.5 * 0.0133 = 3.37 кН*м. Ml = 211.3 * 0.0133 = 2.81 кН*м. Определяем моменты М1 и М1l

относительно растянутой арматуры соответственно от всех нагрузок и от постоянных и длительных нагрузок: М1 = М + 0.5 * N * (h0 - as’), M1l = Мl + 0.5 * Nl * (h0 - as’), М1 = 3.37 + 0.5 * 253.5 * (0.35 - 0.05) = 41.40 кН*м, M1l = 2.81 + 0.5 * 211.3 * (0.35 - 0.05) = 34.51 кН*м. Коэффициенты δe,min = 0.5 - 0.01 * l0 / h - 0.01 * γb2 * Rb, δe = е0 / h, δe,min = 0.5 - 0.01 * 7 / 0.4 - 0.01 * 0.9 * 17 = 0.172. δe = 0.0133 / 0.4 = 0.033 < 0.172 => принимаем δe = 0.172. Коэффициент: φb = 1 + β * Nl / N, где  = 1 – коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона. φb = 1 + 1 *

211.3 / 253.5 = 1.834. Коэффициент армирования (из расчета надкрановой части в плоскости рамы) μ = 0.0061. Определим жесткость по формуле: D = Eb * b * h3 * [0.0125 / (φb * (0.3 + δe)) + 0.175 * μ * α1 * ((h0 - a’) / h)2], D = 32500 * 38 * 403 * [0.0125 / (1.834 * (0.3 + 0.172)) + 0.175 * 0.0061 * 6.15 * ((35 - 5) / 40)2] / 100000 = 14332 кН*м2. Условная критическая сила: Ncr = π2 * D / l02, Ncr = π2 * 14332 / 72 = 2886 кН. Коэффициент продольного изгиба: η = 1 / (1 - N / Ncr), η = 1 / (1 - 253.5 / 2886) = 1.096. Расчетный момент: M = M * η, M = 3.37 * 1.096 = 3.69 кН*м. αn = N / (Rb * b * h0) = 253.5 / (17