Проектирование производственного здания с мостовыми кранами — страница 12

  • Просмотров 878
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 362
    Кб

Высота сжатой зоны бетона: x = (Rsp * Asp * l1,sp / lоп,sp + Rs * As) / (γb2 * Rb * b), x = (1250 * 2* 1.812 * 50.97 / 150 + 355 * 4.52) / (0.9 * 17 * 25) = 8.22 см zх = 0.6 * h0.sp, zх = 0.6 * 82.2 = 49.2 см. Требуемая площадь поперечного сечения одного стержня: Аsw(2) = [N * (lузл - a) * sinβ - Rsp * Asp * (l1,sp / lоп,sp) * (ho,sp - x / 2) - Rs * As * (l1,s / lоп,s) * (ho,sp - x / 2)] / (n * Rsw * zх), Аsw(2) = [420.52 * 10 * (120 - 12) * 0.5 - 1250 * 2* 1.812 * (50.97 / 150) * (68 - 8.22 / 2) - 355 * 4.52 * (28 / 42) * (68 - 8.22 / 2)] / (20 * 285 * 49.2) = 0.215 см2. Принимаем Аsw = 0.283 см2. С учётом конструктивных требований

назначаем поперечные стержни Ø8 А400. Для предотвращения разрушения от растягивающих усилий узел должен иметь поперечные стержни, привариваемые к закладной детали с площадью сечения Аs,o = μ0 * N / Rs, где μ0 – эмпирический коэффициент. Аs,o = 0.2 * 420.52 * 10 / 355 = 2.36 см2. Принимаем 8 Ø12 А400 с Аs = 9.05 см2. 5.8.2 Узел 2 – промежуточный верхний узел а) Расчёт поперечной арматуры Фактическая длина заделки продольных стержней раскоса за линию АВС l1 = 27 см.

Длина заделки стержней из условия полного использования расчётного сопротивления арматуры: lan,sp = 35 * ds, lan,sp = 35 * 1.2 = 42 см. Проверяем условие: l1’ = 16 * ds * N / (214 * As) > l1, l1’ = 16 * 1.2 * 59.53 * 10 / (214 * 4.52) = 11.82 см < l1 = 27 см, следовательно, соединение продольных стержней верхнего пояса в узле не требуется. Требуемая площадь поперечного сечения поперечных стержней определяется из условия: Аsw ≥ [N * (1 - (γ2 * l1 + a) / (γ1 * lan,s))] / n * Rsw * cosφ, где γ1 = N / (Rs * Аs) = 59.53 *

10 / (355 * 4.52) = 0.37; γ2 – коэффициент условий работы верхнего пояса (γ2 = 1); φ – угол наклона нисходящего раскоса; а – условное увеличение длины заделки растянутой арматуры (а = 5 * ds = 5 * 12 = 60 мм) Аs = [59.53 *·10 * (1 - (1 * 27 + 6) / (0.37 * 42))] / (2 * 285 * 0.45) = - 2.61 см2 < 0, следовательно, поперечные стержни в узле не требуются. б) Расчёт окаймляющих стержней Площадь поперечного сечения окаймляющего стержня: Аs = k * N / (n0 * Rso), где n0 = 2 – число стержней в узле; Rso = 90 МПа –

расчётное сопротивление арматуры, принимаемое из условия ограничения раскрытия трещин в вуте; k = 0.04 – эмпирический коэффициент. Аs = 0.04 * 59.53 * 10 / (2 * 90) = 0.132 см2. С учётом конструктивных требований принимаем 2 Ø12 А400 с Аs = 2.26 см2. 6 ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОЛОННЫ 6.1 Исходные данные Шифр колонны – К3. Геометрические размеры сечений колонны: - высота поперечного сечения надкрановой части колонны – hв = 0.38 м; - высота сечения подкрановой части

колонны – hн = 0.8 м; - ширина сечения колонны – b = 0.4 м. Размеры колонны по высоте: - высота надкрановой части колонны Нв = 3.5 м; - высота подкрановой части колонны Нн = 11.05 м; Принимаем в качестве ненапрягаемой арматуры горячекатаную стержневую арматуру класса А400 и бетон класса В30. Характеристики ненапрягаемой арматуры класса А400: Rs = 355 МПа; Rsc = 355 МПа; Rsw = 285 МПа; Es = 200000 МПа. Характеристики бетона класса В30: Rbt.ser = 1.75 МПа; Rb.ser = 22 МПа; Rbt = 1.15