Проектирование производственного здания с мостовыми кранами — страница 11

  • Просмотров 826
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 362
    Кб

= N * e / (b2 * Rв * b * h02) = 34.34 * 3.49 *10 / (0.9 * 17 * 15 * 92) = 0.06. 18)  = (m - n * (1 - 0.5 * n)) / (1 - δ) = (0.06 - 0.17 * (1 - 0.5 * 0.17)) / (1 - 0.333) = - 0.14 < 0 => принимаем 4 Ø12 А400, As = Asc = 2.26 см2. 19) Коэффициент армирования μ1 = (As′ + As) / (b * h0) = (2.26 + 2.26) / (15 * 9) = 0.03. 20) Проверяем условие μmin ≤ μ1 ≤ μmax, Гибкость λ = l0 / i = l0 / (0.289 * h) = 198 / (0.289 * 12) = 57 35 < λ = 57 < 83 => μmin = 0.002. μmin = 0.002 ≤ μ1 = 0.03 ≤ μmax = 0.035, 21) Диаметр поперечных стержней определяют из условия свариваемости: dsw ≥ 0.25 * ds, dsw ≥ 6 мм, dsw = 0.25 * 12 = 3

мм. Принимаем Ø6 А400. 21) Шаг поперечных стержней вычисляем из условий: S ≤ 20 * ds, S ≤ 500 мм. S ≤ 20 * 12 = 240 мм; S ≤ 500 мм. Принимаем S = 200 мм. 5.8 Расчет узлов 5.8.1 Узел 1 – опорный узел фермы Опорный узел фермы армируется самоанкерующейся предварительно напряженной арматурой, натянутой на упоры. Рассчитываем: а) нижний пояс на отрыв в месте соединения с опорным узлом, б) поперечную арматуру на прочность из условия обеспечения надёжности

анкеровки продольной арматуры, в) поперечную арматуру на прочность по наклонному сечению на действие изгибающего момента. а) Расчёт нижнего пояс на отрыв в месте соединения с опорным узлом Расчётное растягивающее усилие в приопорной панели нижнего пояса N = 376.26 кН. Требуемая площадь поперечного сечения продольных ненапрягаемых стержней: As = 0.2 * N / Rs, As = 0.2 * 376.26 * 10 / 355 = 2.12 см2. Принимаем с учётом конструктивных требований 4 Ø12 А400 с As

= 4.52 см2. б) Расчёт поперечной арматуры на прочность из условия обеспечения надёжности анкеровки продольной арматуры Длина заделки напрягаемой арматуры lan,sp обеспечивающей полное использование расчётного сопротивление, для канатов Ø12 К1500 принимается не менее 1500 мм. Фактическая величина заделки канатов l1,sp = lузл - l2 = lузл - h1 * tg, где  – угол наклона лини трещины к продольной оси растянутой панели ( = 29º30′). l1,sp = 120 - 39 * 1.77 = 50.97 см.

Величина заделки ненапрягаемой арматуры, обеспечивающая полное использование её расчётного сопротивления: lan,sp = 35 * ds, lan,sp = 35 * 1.2 = 42 см. Фактическая длина заделки ненапрягаемой арматуры: l2,s = lузл - l2 = lузл - h2 * tg, l2,s = 120 - 52 * 1.77 = 28 см. Число поперечных стержней в узле, пересекающих линию АВ, при двух каркасах n = 10 * 2 = 20 шт. Площадь сечения одного поперечного стержня определяем по формуле: Asw(1) = (N - Rsp * Asp * l1,sp / laп,sp - Rs * As * (l1,s / lоп,sp)) / (n * Rsw *

ctg), Asw(1) = (376.26 * 10 - 1250 * 4.52 * 50.97 / 150 - 355 * 4.52 * 28 / 42) / (20 * 285 * 1.77) = 0.077 см2. в) Расчёт поперечной арматуры на прочность по наклонному сечению на действие изгибающего момента Усилие в приопорной панели верхнего пояса N = 420.52 кН. Расстояние от верхней грани узла до центра тяжести напрягаемой и ненапрягаемой арматуры: hо,s = hо,sp = hузл - hнп / 2, hо,s = 78 - 20 / 2 = 68 см. Расстояние от торца фермы до точки пересечения осей верхнего и нижнего поясов а = 12 см.