Проектирование производственного здания с мостовыми кранами — страница 10

  • Просмотров 802
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 362
    Кб

коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки и принимаемый равным: 1.0 - при непродолжительном действии нагрузки; 1.4 - при продолжительном действии нагрузки; φ2 - коэффициент, учитывающий профиль продольной арматуры и принимаемый равным 0,5 - для арматуры периодического профиля (классов А300, А400, А500, В500); φ3 - коэффициент, учитывающий характер нагружения и принимаемый равным 1,2 - для растянутых элементов. Ширина

раскрытия трещин от непродолжительного действия полной нагрузки: acrc1 = 1 * 0.5 * 1.2 * 1 * 108.72 * 119.5 / 200000 = 0.039 мм. Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок: acrc2 = 1 * 0.5 * 1.2 * 1 * 95.66 * 119.5 / 200000 = 0.034 мм. Ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянной и временной нагрузок: acrc3 = 1.4 * 0.5 * 1.2 * 1 * 95.66 * 119.5 / 200000 = 0.048 мм. Непродолжительная ширина раскрытия трещин: acrc = acrc1 - acrc2 + acrc3, acrc = 0.039 - 0.034 + 0.048 =

0.053 < 0.4 мм. Продолжительная ширина раскрытия трещин: acrc = acrc3 = 0.048 мм < 0.3 мм. Условия трещиностойкости выполняются. 5.7 Расчет стоек Сечение стойки h * b = 120 * 150 мм. Наибольшие сжимающие усилия: N = V1 = 34.34 кН; Nl = V1,l = 29.48 кН. Расчётная длина стойки в плоскости и из плоскости фермы: l0 = 0.9 * l = 0.9 * 220 = 198 см. При гибкости стойки l0 / h = 198 / 12 = 16.5 > 4 следует учитывать влияние прогиба стойки на величину изгибающего момента. 1) Изгибающие моменты

относительно оси арматуры: М1 = М + 0,5 * N * (h0 - a′), М1l = Мl + 0,5 * Nl * (h0 - a′), h0 = h - a3, h0 = 0.12 - 0.03 = 0.09 м, М1 = 0 + 0.5 * 34.34 * (0.09 - 0.03) = 1.03 кН*м, М1l = 0 + 0.5 * 29.48 * (0.09 - 0.03) = 0.88 кН*м. 2) Гибкость пояса: l0 / h = 16.5 > 10. 3) Изгибающие моменты М1 и М1l одного знака. 4) Коэффициент φl, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб пояса: φl = 1 + M1l / M1, φl = 1 + 0.88 / 1.03 = 1.85 < 2. 5) Стойка является статически определимой конструкцией. 6) Случайные эксцентриситеты: еа = l0 / 600,

еа = h0 / 30, еа = 198 / 600 = 0.33 см, еа = 9 / 30 = 0.3 см. Принимаем е0 = еа = 0.33 см. 7) Коэффициенты δe,min = 0.5 - 0.01 * l0 / h - 0.01 * γb2 * Rb, δe = е0 / h, δe,min = 0.5 - 0.01 * 198 / 12 - 0.01 * 0.9 * 17 = 0.182, δe = 0.33 / 12 = 0.028. Принимаем δe = 0.182. 8) α1 = 200000 / 32500 = 6.15. 9) φр = 1, так как в стоиках отсутствует напрягаемая арматура. 10) Определим жесткость при коэффициенте армирования μ = 0.01: D = Eb * b * h3 * [0.0125 / (φl * (0.3 + δe)) + 0.175 * μ * α1 * ((h0 - a’) / h)2], D = 32500 * 15 * 123 * [0.0125 / (1.85 * (0.3 + 0.182)) + 0.175 * 0.01 * 6.15 * ((9 - 3) / 12)2] / 100000 = 140.75 кН*м2.

Условная критическая сила: Ncr = π2 * D / l02, Ncr = π2 * 140.75 / 1.982 = 354.34 кН. N = 34.34 кН < Ncr = 354.34 кН. 11) Коэффициент η = 1 / (1 - N / Ncr), η = 1 / (1 - 34.34 / 354.34) = 1.11. 12) Расстояние от усилия N до арматуры: е = η * е0 + 0.5 * (h0 - a′), е = 1.11* 0.33 + 0.5 * (9 - 3) = 3.37 см. 13) Относительная величина продольной силы: αn = N / (γb2 * Rb * b * h0), αn = 34.34 *10 / (0.9 * 17 * 15 * 9) = 0.17. 14) Граничная относительная высота сжатой зоны бетона: R = 0.8 / (1 + Rs / 700), R = 0.8 / (1 + 355 / 700) = 0.531. 15) αn = 0.17 < R = 0.531. 16) δ = as′ / h0 = 3 / 9 = 0.333. 17) αm