Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания — страница 5

  • Просмотров 296
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 851
    Кб

Исходные данные:способ натяжения; длина натягиваемого стержня (l=12,25м) в метрах нормативное сопротивление арматуры Rsp,ser=785 МПа. Назначаемая величина предварительного напряжения арматуры σsp=550 МПа должна удовлетворять двум условиям (см. п. 1.23 СНиПа) Вычисление геометрических характеристик сечения Исходные данные: размеры поперечного сечения балки в наиболее напряженном месте в (см); As=2,26 см2 , Asp=7,64 см2 , A’s=4,52см2, a=3см, asp=8 см , a’=3см,

Es=200000 МПа , Esp=190000 МПа , E’s=200000 МПа , Eв=27000 МПа ; Коэффициенты приведения арматуры к бетону: Приведенная к бетону площадь сечения: Статический момент приведенного сечения относительно оси проходящей по нижней грани: Расстояние от нижней грани сечения до его центра тяжести: Момент инерции приведенного сечения: Момент сопротивления сечения на уровне сжатой грани: Момент сопротивления сечения на уровне сжатой арматуры: Момент

сопротивления сечения на уровне растянутой напряженной арматуры: Момент сопротивления сечения на уровне растянутой грани: Упругопластический момент сопротивления по нижней грани сечения: Упругопластический момент сопротивления по верхней грани сечения: здесь γ=1,5 – коэффициент упругопластичности для двутаврового сечения. Определение потерь предварительного напряжения арматуры. Исходные данные: тип арматуры

(стержневая); способ натяжения (механический); σsp=550 МПа, Rsp,ser785 МПа, передаточная прочность бетона Rвр=к·В=0,8*25=20 МПа, где В – класс бетона, к – коэффициент предаточной прочности (например, при 80% предаточной прочностик=0,8); Asp=7,64 см2; Ared=1673см2; Ws=54494,6 см3; yн=70 см; asp=8 см; Mсв н5360000 Нсм – нормативный изгибающий момент в расчетном сечении от собственного веса балки. При механическом способе натяжения дополнительно Ø (мм)=18мм - диаметр

преднапряженной арматуры; L (мм)=13000мм - длина натягиваемого стержня; Esp190000 МПа. А. Первые потери σ1=0,1* σsp-20=0,1*550-20=35 МПа – потери от релаксации напряжений арматуры (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа ); σ2=1,25*Δt=1,25*65=81,25 МПа – потери от температурного перепада (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа ); σ3= МПа – потери деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств; (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа ); σ4=0 – потери от трения арматуры, принимаются равным 0; σ5=30 МПа – потери от

деформации стальной формы (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа ); Определяем усилие обжатия в бетоне при обжатии в уровне центра тяжести преднапряженной арматуры: – потери от быстронатекающей ползучести бетона (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа ); Б. Вторые потери σ7=0 – потери от релаксации напряжений арматуры, принимаются равным σ8=35 МПа – потери от усадки бетона (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа ); Определяем усилие обжатия с учетом первых потерь: Определяем