Проектирование и расчет балочной клетки — страница 12

  • Просмотров 498
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 325
    Кб

Проверим опорный участок балки на устойчивость из плоскости балки, как условного опорного стержня, включающего в площадь своего сечения опорные ребра и часть стенки балки шириной bw. Расчетная схема на устойчивость опорного участка главной балки см. Площадь расчетного сечения опорной части балки: см2. Момент инерции сечения относительно оси z-z: см4. Радиус инерции сечения: см. Гибкость: . Условная гибкость: . Условие устойчивости

можно записать в виде: , где  = 0,97025 - коэффициент продольного изгиба балки (по табл. 72 СНиПа II-23-81*), кН/см2 < Ryc = 23 кН/см2, то есть принятая опорная стойка главной балки устойчива. Рассчитаем прикрепление опорного ребра к стенке балки двухсторонними швами с помощью полуавтоматической сварки проволокой Св-08А при вертикальном расположении шва. Согласно табл. 4 СНиП II-23-81* расчетное сопротивление углового шва условному срезу по

металлу шва: кН/см2, где wm = 1,25, - коэффициент надежности по материалу шва. По СНиП II-23-81* расчетное сопротивление углового шва условному срезу по металлу границы сплавления: кН/см2. По табл. 34 СНиП II-23-81 для выбранного типа сварки примем соответствующие коэффициенты для расчета углового шва: f = 0,9 – по металлу шва; z = 1,05 – по металлу границы сплавления. Определим, какое сечение в соединении является расчетным: кН/см2,  расчетным

является сечение по металлу шва. Определим катет сварных швов: см. Полученное значение катета шва больше минимального kfmin = 5 мм, поэтому окончательно принимаем kf = 7 мм. Проверяем длину рабочей части шва Ребро привариваем к стенке по всей высоте сплошными швами. 3.6 Проектирование стыка главной балки на высокопрочных болтах Очевидно, что стык необходим по середине балки, где Мmax = 535168 кН·см и Q = 0. По табл. 61 СНиП II-23-81* выбираем

высокопрочные болты для соединения d = 24 мм из стали 40Х "селект" с наименьшим временным сопротивлением Rbun = 110 кН/см2 и площадью сечения болта нетто Abn = 3,52 см2 (табл. 62). По табл. 36 СНиП II-23-81* определяем, что при газопламенной обработке соединяемых поверхностей и при регулировании натяжения болтов по моменту коэффициент трения  = 0,42, коэффициент надежности h = 1,12 (при разности номинальных диаметров отверстий и болтов  = 1 – 4).

Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, определим по формуле , где Rbh – расчетное сопротивление высокопрочного болта, принимаемое по формуле (3) в СНиПе II-23-81*: кН/см2; b = 1,0 (при количестве болтов больше 10) коэффициент условий работы соединения. кН. Стык поясов Перекрещиваем тремя накладками каждый пояс балки сечением 55014 мм и 226014