Покрытие зерносклада — страница 3

  • Просмотров 191
  • Скачиваний 8
  • Размер файла 652
    Кб

поверхности. Промежуточные значения нагрузок следует определять линейной интерполяцией. f – коэффициент надежности по нагрузке. f = 1,4 Согласно приложению 4 СНиП [1] ветровую нагрузку для здания со сводчатым очертанием покрытия находим значения коэффициентов се на двух участках 1 участок - ; 2 участок - На каждом участке находим средний коэффициент: - протяженность участка с однозначной эпюрой на определенном участке. - тангенс

угла наклона эпюры ветрового давления на участке с однозначной эпюрой. ; ; ; ; Расчетные значения ветровой нагрузки ; ; ; ; ; ; ; Рис. 3 Схема аэродинамических коэффициентов и коэффициентов k. Статический расчет плиты покрытия Фанерные панели рассчитываются только на воздействия нагрузок как плиты, свободно лежащие на двух опорах, и как элементы цельного коробчатого сечения, приведенного к наиболее напряженному материалу – фанере.

Рис.4 Поперечное сечение плиты Ширина площадки опирания на верхний пояс несущей конструкции 8 см, расчетный пролет плиты: . Плита рассчитывается как балка на 2-х опорах. Равномерно распределенная нормативная нагрузка равна = 4,363·1,5 = 6,545 кН/м; Равномерно распределенная расчетная нагрузка равна = 6,130·1,5 = 9,195 кН/м; Расчетный изгибаемый момент: ; Поперечная сила: ; Определение геометрических характеристик расчетного сечения плиты

Расчет конструкции плиты выполняем по методу приведенного поперечного сечения в соответствии с п.4.23 СНиП II-25-80 Деревянные конструкции [3]. Приведенная ширина панели = 0,9·3·bo+4·bp= 0,9·129 + 20= 136,1 см; где = 3·43= 129 см – суммарная ширина фанерных полок, = 4·5 =20 см – суммарная ширина ребер панели, Площадь поперечных сечений: - верхней полки 0,9·136,1= 122,49 см2; - нижней полки 0,6136,1= 81,66 см2; Отношение модуля упругости материалов полок и ребер ; ; Площадь

сечения панели, приведенная к материалу и ширине верхней полки = 81,66·1,12+122,49+288·1,18= 553,79 см2; Расстояние от нижней грани панели до центра тяжести приведенного сечения см; Расстояние от верхней грани панели до центра тяжести приведенного сечения h - yo= 15,9 - 8,25 = 7,65 см. Приведенный момент инерции (собственными моментами инерции фанерных полок пренебрегаем): =122,49·(7,65-0,45)2+81,66·1,12·(8,25-0,3)2+(5·14,43/12)·1,18++288·1,18·(8,25-0,6-14,4/2)2=18070 см4; Приведенные моменты

сопротивления см3; см3; Напряжения и прогибы - в нижней полке , =1,35 кН/см2 – расчетное сопротивление фанеры на растяжение, табл. 10 СНиП II-25-80 Деревянные конструкции [3]; =0,6 – наличие стыков фанерных листов по длине панели. . - напряжения скалывания в клеевых швах между шпонами фанеры , =0,06 кН/см2– расчетное сопротивление скалыванию клеевых швов между шпонами фанеры, табл. 10 СНиП II-25-80 Деревянные конструкции [3]; . - устойчивость верхней