Абсорбер тарельчатого типа — страница 5

поглощаемого компонента в абсорбенте массовая доля: xвн = 0 % 5. Конечное содержание поглощаемого компонента в абсорбенте массовая доля xвк = 0,45 % 6. Температура поступающей газовой смеси в колонну t = 20 ° С 7. Давление в колонне Р = 1.013 МПа В результате расчета определяются: La, Dk, Noбщ, ΔРт, Нмт. 2. Порядок расчета 1. Начальная относительная мольная концентрация поглощаемого компонента газовой фазы при входе в абсорбер =0,538 2. Конечная

относительная мольная концентрация поглощаемого компонента газовой фазы при выходе из абсорбера =0,027 3. Начальная относительная мольная концентрация поглощаемого компонента в абсорбенте при входе в абсорбер: Мпк = 44 СО2 Ма = 18 Вода Мнг = 29 Воздух =0 % 4. Конечная относительная мольная концентрация поглощаемого компонента в абсорбенте при выходе из абсорбера =0,002 % 5. Объемный расход инертной составляющей газовой фазы (норм.усл.) =8450 6.

Мольный расход поглощаемого компонента =193 7. Мольный расход абсорбента (инертной составляющей жидкой фазы) =95793,9 8. Молекулярный вес газовой фазы =34,25 9; Плотность газовой фазы = 14,246 кг/м3 10. Объемный расход газовой фазы, входящей в абсорбционную колонну =0,336 11. Мольный расход газовой фазы, поступающей в абсорбционную колонну =503,8 12. Определяется диаметр колонны Предельно допустимая скорость газовой фазы (условие превышения 10% уноса

жидкой фазы с газовой) рассчитывается для ситчатых тарелок как =0,419 wг- рабочая скорость газовой фазы в свободном сечении колонны, которая составляет =0,335 =1,131 м. Принимаем Dk=1,2 м Выбираем материал Сталь Ст3. При температуре 20 °С: σ=140 МПа [3, стр. 394, таб. 13,1] Коэффициент прочности сварных швов: Ψ=1 [3, стр. 395, таб. 13,3] Толщина стенки аппарата: =4,357 мм Принимаем с запасом толщину стенки s=10 мм [3, стр. 211] Найдем толщину эллиптического приварного

днища, при R=D, H=0.25D, где: R – радиус кривизны днища. D – диаметр аппарата, H – высота днища без учета цилиндрической отбортовки. =2,175 мм Принимаем толщину днища равную толщине аппарата s=10 мм. 13. По принятой площади свободного сечений отверстий fотв = 10 выраженной в % от общей площади свободного сечения аппарата, рассчитывается скорость газа в отверстиях тарелки =3,351 14. Принимается отношение площади свободного сечения сегмента

перешивного устройства к площади тарелки 10%, т.е. R=0,1 и определяется площадь свободного сечения переливного устройства =0,113 м2 15. Скорость жидкой фазы в переливном устройстве: =4,237 16. Гидравлическое сопротивление тарелки от сил поверхностного натяжения: σ = 0,0728 [4, стр. 501, таб. XXII] =44,8 Па 17. Статическое сопротивление слоя жидкости =191,3 Па 18. Высота статического слоя жидкости =0,02 м 19. Сопротивление сухой тарелки ξ = 1,5 для сетчатых тарелок [